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    鋼盆式橡膠支座在連續(xù)梁橋中的抗震性能

    來(lái)源:古晨工程橡膠發(fā)布時(shí)間:2020-12-09瀏覽次數(shù):120202 次

    盆式橡膠支座在連續(xù)梁橋中的抗震性能是非常重要的,那么古晨就來(lái)為大家介紹一下鋼盆式橡膠支座在連續(xù)梁橋中的抗震性能。

        鋼墾利盆式墾利橡膠支座由于支座結(jié)構(gòu)緊湊、承載能力大、質(zhì)量小、結(jié)構(gòu)高度小、轉(zhuǎn)動(dòng)及滑動(dòng)靈活等優(yōu)點(diǎn),在大、中型連續(xù)梁橋中得到廣泛運(yùn)用。對(duì)于跨度較大的連續(xù)梁橋的抗震設(shè)計(jì),可采用墾利盆式墾利橡膠支座與減震耗能裝置并聯(lián)使用,也可采用鉛芯墾利橡膠支座、摩擦擺支座或其它減隔震裝置。但是對(duì)于高速公路上使用較多的跨度約25m的中型橋梁,墩高不大時(shí),若使用墩梁固結(jié)的剛構(gòu)體系,其在地震作用和溫度作用下結(jié)構(gòu)反應(yīng)較大,不容易滿足要求,采用板式墾利橡膠支座有較好的隔震性能,但抗滑穩(wěn)定性較難滿足要求,需采取限位措施加以控制,采用鉛芯墾利橡膠支座則成本相對(duì)較高。因此,有必要對(duì)盆式墾利橡膠支座連續(xù)梁橋的抗震性能進(jìn)行研究,分析結(jié)構(gòu)的主要參數(shù)對(duì)橋梁地震響應(yīng)的影響,進(jìn)而對(duì)連續(xù)梁橋的約束方式、跨數(shù)及跨度等主要參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化,提出高烈度地區(qū)中等跨度連續(xù)梁橋的抗震設(shè)計(jì)原則。

        跨數(shù)對(duì)連續(xù)梁橋抗震性能的影響

        對(duì)盆式橡膠支座約束的連續(xù)梁橋,若中間墩全部采用固定支座約束,結(jié)構(gòu)其它參數(shù)不變,隨著跨數(shù)的增加,上部結(jié)構(gòu)的質(zhì)量增大,每一聯(lián)的總地震反應(yīng)隨之增加,但是承擔(dān)水平地震力的墩的數(shù)量也增加,因此每個(gè)橋墩的地震反應(yīng)變化需具體分析。E1地震作用下,橋墩的較不利地震反應(yīng)見表3。


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        從表3可知,采用固定盆式橡膠支座約束時(shí),一聯(lián)跨數(shù)增加,對(duì)單個(gè)墩的地震響應(yīng)影響不明顯,主要是因?yàn)榭鐢?shù)增大,結(jié)構(gòu)總地震反應(yīng)增大,但結(jié)構(gòu)承擔(dān)地震作用的墩柱數(shù)量也同時(shí)增多,均衡了結(jié)構(gòu)的抗震能力。橋墩承載力與較不利荷載效應(yīng)關(guān)系見圖3,橋墩采用1.5%的配筋率,E1縱向地震作用下橋墩的承載力滿足要求,橫向承載力基本滿足要求。


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        根據(jù)《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則》(JTG/TB02—01--2008),需對(duì)E2地震作用下墩頂位移和支座承載力進(jìn)行驗(yàn)算。橋墩若采用0.4%的較小體積配箍率[103,墩頂縱向位移不滿足要求,墩頂位移驗(yàn)算見表4。適當(dāng)增大體積配箍率至0.65%,6跨一聯(lián)時(shí)容許位移為0.347m,基本能滿足要求。


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        采用鋼盆式橡膠支座,中支座豎向承載力為7500kN。E2地震作用下支座的剪力見表5。


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        由表5可知,若采用水平承載力取為豎向承載力的20%的支座,則支座抗剪承載力不足,支座剪壞,容易發(fā)生落梁破壞;采用水平承載力取為豎向承載力的30%的支座,縱向抗剪承載力能滿足要求,橫向則需設(shè)置抗震銷承擔(dān)部分剪力。



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